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蒸汽管路系统中的阀门作为噪声源部件会产生强烈的气动噪声及辐射噪声，同时引发管壁振动，所以对其噪声源特性的研究就显得非常必要。在这方面，Bielecki.M研究了调节阀蒸汽流动对阀门噪声的影响。Jewook Ryu研究了节流阀气动噪声等。本文以船用法兰铸钢截止阀为研究对象，用CFD通用软件FLUENT计算阀门不同开度下的蒸汽流场及压力脉动，分析阀门噪声源特性。
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| 蒸汽管路系统中的阀门作为噪声源部件会产生强烈的气动噪声及辐射噪声，同时引发管壁振动，所以对其噪声源特性的研究就显得非常必要。在这方面，Bielecki.M研究了调节阀蒸汽流动对阀门噪声的影响。Jewook Ryu研究了节流阀气动噪声等。本文以船用法兰铸钢截止阀为研究对象，用CFD通用软件FLUENT计算阀门不同开度下的蒸汽流场及压力脉动，分析阀门噪声源特性。 |
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| 传递函数法测量材料的吸声系数时，阻抗管BK4206的末端，有一个频域加权模拟滤波器选项旋纽，那么选用不同的滤波方式，是否对结果存在影响?本文针对这一问题，选用了BK随机附带的海绵(聚胺脂材料)样品，使用不同的滤波方式对样品多次测量，来进行讨论，并与样品附带 |
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| 由于水下大型结构的复杂性，计算其声辐射的典型数值方法就是有限元/边界元技术的数值计算方法。为了减小水下大型复杂结构声辐射计算中单个模型的计算量和提高有限元/边界元方法的计算频率，可用舱段模型代替整艇模型进行计算。以舱段代替整艇将会导致三个方面的差别：1）舱段以外艇体振动辐射的噪声将被舱段两端的舱壁振动辐射的噪声所取代；2）舱段模型两端舱壁的圆周处是自由振动的边界条件这将导致舱段结构被激振动时湿表面振动的差别；3）舱段以外的其他部分对舱段自身存在声反射的影响，这一影响在舱段模型中将被两端的舱壁所取代。本文主要涉及和探讨差别的第1和第2点，即如何处理和近似舱段的结构边界条件，能更准确的模拟舱段在整艇结构中的振动特性和声辐射。 |
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| 既能保证正常通风，又能有效降低室外噪声的通风隔声窗户吸引了很多研究者的兴趣。Nishimura等建立了一个窗扉式隔声窗的理论模型，并研究了入声口和出声口的最佳位置和入声口与窗扉截面的面积比对降噪的影响。Kang等设计了一种新型的通风隔声窗。这种窗户由两扇开口错置的窗户构成，以此来构建通风路径且隔断直达声，沿着通风路径铺设透明的微穿孔吸声材料。实验表明，在良好的配置情况下，500Hz到8KHz频段内的噪声可以得到有效的控制，其降噪效果与单层窗户完全密闭时的降噪效果相当，但是它在低频几乎没有降噪效果。有源噪声控制技术(ANC)已经被证明能有效地控制低频噪声。Jakob等将有源噪声控制技术应用在密闭的双层隔声窗户中，在低频取得了7dB左右的额外降噪量。其缺点是由于这种窗户是密闭的，不能给室内提供自然通风。本研究将在Kang[2]等的基础上，将有源噪声控制技术应用于通风隔声窗户中，以达到在降低低频噪声的同时，又能满足自然通风。 |
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| 本文在B．E．Sandman工作的基础上，考虑结构损耗用数值方法求解了简支在刚性圆管上的有限长圆柱壳的低频声辐射特征，并用MATLAB软件编写GUI界面，各计算程序连接到界面的按钮上，保存计算结果，画出结果图。将所有复杂的程序计算后台化，操作简便，直观，实用。提供了圆柱壳水下声辐射的有些特征参数，为探索圆柱壳的结构辐射噪声预报方法奠定基础。 |
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| 具有节流或限压作用的阀门普遍应用于各类管道系统中，是管道系统主要的噪声源之一。水管路系统噪声主要包括：由水泵引起的液体动力性噪声、阀门空化噪声和管路振动噪声。水泵工作时, 连续出现动力压强脉冲,激发阀门、管道等部件振动, 由此产生噪声；阀门工作时,缩流断面的静压等于或小于流体在阀入口温度下的饱和蒸汽压时,部分液体汽化成气泡,在高压区气泡破裂产生空化噪声；由于固液之间的耦合, 工况变化可引起管道振动，产生噪声，特别是对于较自由的管系, 液体与管道之间的耦合振动加强。本文以100mm口径蝶阀为研究对象，测量蝶阀不同开度、液体不同流速情况下阀门上下游压力脉动，分析蝶阀噪声特性。 |
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| 民用直升机舱内噪声自适应有源控制试验研究 |
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| 目前，对水下结构声辐射的数值计算，比较通用的数值计算方法为有限元+边界元法，首先，利用有限元软件对结构计算能力强的优点，计算结构在流体作用下的响应，然后，利用声学分析软件对声场及声场后处理能力比较强的优点进行声学分析。传统有限元方法需要用大的流体区域和较多的流体单元来模拟结构外流场的影响，且随着计算频率的升高，计算量急剧增加。本文采用完美匹配层方法计算单层加肋圆柱壳在水中的声辐射，并将结果与传统的有限元和边界元方法对比。结果表明：完美匹配层方法可以用较少的单元模拟结构外流场及其无反射界，且具有较高的精度，是一种很好的数值方法，具有较高的工程应用价值。 |
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| 内部声场计算的直接混合快速多极子边界元法研究 |
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| 滚筒洗衣机用串励电机工作振动分析 |
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| 研究释压法主被动混合吸声结构吸声性能与多孔吸声材料参数的关系,利用释压法对材料厚度敏感的特性,选择合适的多孔材料厚度提高系统的低频吸声性能。提出一种释压法主被动混合双层吸声结构,将误差传声器置入两层吸声结构之间的空气层中,分别优化各层的厚度,在较宽频带内获得较好吸声。对流阻系数为15000NSm~(-4)的一类典型的玻璃棉数值仿真,发现选择优化厚度分别为2.8 cm和6 cm,中间空腔长为2 cm,可使有效吸声频带向下大幅扩展。实验结果验证了所提宽带吸声结构。 |
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| 高速铁路声屏障评价体系探讨 |
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| 隔板对圆柱壳结构声辐射主动控制的影响研究 |
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| 微穿孔板、亥姆霍兹共鸣器等结构型声学材料可通过结构尺寸的改变达到设计其声阻抗参数的目的,但对于纤维或泡沫类声学材料,其声学特性则很难直接进行设计。 |
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| 轨道交通噪声预测模式修正研究 |
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| 近年来，随着我国城市交通的发展和建设，城市地下轨道交通得到迅猛发展。地下轨道交通运行时激发隧道的振动，经过土层的传播和衰减，进而激发地面建筑物振动，形成建筑物内的二次噪声辐射。这对位于线路附近的居民造成严重的影响，并成为居民投诉的最主要的原因。传统的噪声评价量A计权声级明显低估了噪声的低频成分对烦恼度的影响。其在评价由地铁振动引起的噪声辐射时，不能正确反映居民的主观烦恼度。基于此，有必要对地铁振动引起的低频噪声的烦恼度进行研究，并建立可以恰当反映低频噪声烦恼度的评价参量和评价体系。 |
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| 本文简要阐述了FE-SEA方法的基本原理及特点，并以复杂圆柱体为研究对象，建立了复杂圆柱体的 FE-SEA 模型，给出了仿真结果，并将FE-SEA方法的结果同传统的FE-SEA方法进行了对比。由数据可知，FE-SEA方法能够同传统的SEA方法吻合，但在低频段存在一定的差异，关于FE-SEA同传统的FEM方法的对比将在进一步的研究中给出。 |
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| 高速电梯轿厢气动噪声影响分析 |
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| 半主动可变频水管路消声器研究 |
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| 本文是通过有限元分析方法解决Alpha舱的模型设计和其中扩散体优化的问题，最终给出了扩散体占总体积的最优化百分比。但对于高频部分，只有增加巨大的网格数目才能满足一个波长内有六个网格的要求，以达到计算精度，这时求解将占用太多的内存，即使采用迭代求解或超弱变分方法也难以求解，所以有限元方法适用于中低频的Alpha舱仿真，到了高频区域，用统计能量法将能达到更好的效果。 |
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